差速器是汽车驱动桥总成中的主要功能部件,其作用是向车桥的两边半轴传递动力的同时,允许两边半轴以不同的转速旋转,满足两边车轮尽可能以纯滚动的形式做不等距行驶,减少轮胎与地面的摩擦。差速器的重要性可想而知,在用户使用的过程中,如果差速器出现任何故障,都会影响整车的正常安全行驶。
{`>;I }S_#*N)i 某轻型车的售后反馈资料显示,该车差速器的常见故障中,差速器的壳体易出现早期失效断裂,影响用户使用。为找出该车型差速器壳体早期失效断裂的原因,我们对其进行了多种装配关系的对比分析,希望为判断失效原因和结构改进提供理论依据。
c ?(X(FQ C1ZuDL)e CAD建模和有限元模型处理
\lBY4j+; }F<= 该车型差速器的CAD三维数模见图1-a,这是我们进行进一步结构强度分析和优化改进的基础。通过ANSYS软件的专用接口,我们将这个CAD三维数模读入ANSYS WORKBENCH分析环境当中进行计算和分析。
$(=0J*ND" }3DZ`8u 图1 差速器的CAD三维数模及其
CAE网格模型
_ \LPP_ Q]7}"B& 该零件的材料为QT450-10,弹性模量为1.73e5MPa,泊松比为0.3,密度为7.0e3kg/m3,屈服极限为310MPa,抗拉强度为450MPa。在ANSYS WORKBENCH分析环境中,根据差速器结构的实际运动状态,我们将其边界条件选择在一字轴孔和一字轴销孔处,然后根据设计载荷在模型上施加扭矩。
M?QK4Zxb6U =(cfo_B@K 考虑到实际结构的装配间隙情况,我们分三种极限工况:一是销轴与销轴孔间隙大于一字轴与一字轴孔间隙;二是销轴与销轴孔间隙等于一字轴与一字轴孔间隙;三是销轴与销轴孔间隙小于一字轴与一字轴孔间隙。
Ht_7:5v& ,}jey72/k 另外,考虑到该零件的断裂可能是由于局部应力集中过大造成的,本次分析采用实体单元,并尽量控制网格大小和密度,共划分为269456个节点,88192个单元,得到CAE网格模型如图1-b所示。
$FM:8^ ZtofDp5B CAE的计算结果
x3L0;:Fx8P JMVh\($,x 我们采用线弹性计算方法,同时也基于销轴、一字轴没有损坏的前提条件下,对差速器壳体的强度进行计算和分析。
]r\d 5 fUV;3du 通过计算可得到各种孔配合间隙情况中,三种极限工况下的最大应力值分别为:销轴与销轴孔间隙大于一字轴与一字轴孔间隙时为408.37MPa,销轴与销轴孔间隙等于一字轴与一字轴孔间隙时为317.55MPa,销轴与销轴孔间隙小于一字轴与一字轴孔间隙时为326.89MPa。三种工况下的局部应力分布如图2所示。
4u}jkd$]* WLkfo6Nw 图2 三种极限工况下的局部应力分布
PC55A1(T C=zc6C, 结论
cf{rK`Ff^ 1 LUvs~Qu 从CAE计算分析的结果来看,该差速器壳体的局部存在较大的应力集中问题,并且出现了超过材料屈服极限的情况。
N*NGC!p`N ! a!^'2 我们的分析结论和建议如下:
k,0lA#> ,\^RyHg 1. 不同的装配间隙对局部的受力情况有很大影响,因此,在零件的设计过程中就应注意不同的间隙配合,做出更合理的设计,并在零件的加工中对工艺方案及配合
公差做出严格的控制。
,JONc9 746['sf4c 2. 销轴孔处最大应力值所出现的位置和大小与销轴大小有关,本文是按照销轴与销轴孔长度一致计算的。结果显示,较大应力主要发生在有销轴一侧,建议在设计改进中适当调整销轴孔位置,使其与一字轴相交处的壁厚内外均匀一些,同时可考虑增加结构在此处的整体厚度。
9tBE=L= L[aA4` 3. 三种极限工况下的最大应力值均产生在销轴孔与一字轴孔相交处,并且处于内侧孔壁相对较薄的地方。虽然最大应力值没有超过材料的强度极限450MPa,但最大值都超过了屈服极限310MPa,可见这种情况下极易导致疲劳损坏,而实际结构在最大应力处也是处于交变载荷作用的,如果上述薄弱部位存在材质缺陷,那就更容易导致非正常的早期结构失效断裂问题。
[+.P'6/[$R 9>7w1G# (作者:辽宁曙光汽车集团公司技术中心 郭迎春 来源:AI汽车制造业)
OZn40"`