任何光接收机的主要工作部件之一是光电检测器（其将光功率转换成电流）。根据
系统性能目标，可以使用PIN或APD（雪崩光电二极管）光电
探测器。
FR\r/+n:t0 cVSns\QO 误码率（BER）是用于确定通信传输系统可靠性的主要指标，通常与接收机灵敏度值相关联，该灵敏度值定义必须到达光电检测器以实现所需BER性能的最小平均光功率。 或者，可以从采样信号统计中计算信道的Q因子，并用于估计系统BER（OptiSystem支持两种计算方法）。
xX8 c> p MYVb ! 光电探测器在定义基本通信系统的最终灵敏度方面起着重要作用，因为它以散粒（基于
量子）和热噪声的形式提供统计扰动。它还引入了暗电流（可以看作是直流噪声），并且具有定义的响应度（一种测量每单位功率输入获得多少电输出），其取决于入射光的
波长和
传感器的
材料特性以及物理设计。 除了这些效应之外，由于存在结电容并且需要连接到负载电阻器来测量接收信号，所以光电检测器还表现出频率依赖性的传递函数（在这个分析中，假定传递函数是理想的）。
7}(YCZny5 'G`xD3 E3, 以下四个示例演示如何设置和测量（使用OptiSystem）PIN和APD强度调制直接检测（IM-DD）系统的接收机灵敏度，特别是：
46H@z =5 量子受限理想PIN光电探测器
4% 6@MQ[ 热噪声受限PIN光电探测器
@k/|%%uP 热噪声和散粒噪声APD的性能
y4H/CH$% 具有
光学前置放大的PIN光电探测器
zY ].Z S=7 本案例的参考文件是: PIN and APD Receiver Sensitivity Analysis Version 1_0 24 Jan 17.osd.
c#@L~ < y-Lm^ GW4 1.理想光电探测器（PIN） CYM>4C~>JW v(,YqT>q@U 测试配置如下：位速率：10 Gb / s; 波长= 1550nm; PIN响应度：1 A / W; 暗电流= 0 nA; 序列长度= 1048576。
-: Q"aeC5 由于接收机是理想的，它的唯一噪声源是PIN散粒（量子）噪声 - 热噪声已被禁用。 当预期的逻辑1（ON信号）看不到
光子（泊松统计）时，接收机将发出错误。 数据恢复组件的绝对阈值设置为1E-12以验证此条件。
q^L"@Q5; 实现给定BER所需的光子/位的最小数量可以计算如下：BER = 1/2 * exp（-2 * N）其中N是每位的光子的平均数。 对于下面的例子，衰减器设置为58.1 dB（平均光子每位≈6）。 所得到的期望量子限制性能是LOG（BER）= -5.51。
tw]
l 对于下面的
模拟运行，BER测试集显示检测到三个误码（LOG（BER）= -5.54）
khQ fLA 参考：L. Kazovsky，S.Benedetto，A. Willner，Optical Fiber Communication Systems，Artech House（1996），pp.299-200。
q~{O^,4S 图1.理想光电接收机（PIN）
zJOyr"B'8 \8k4v#wH 2.热噪声受限PIN I~-sBMm(w uTy00` 1 在本例中，PIN光电二极管（Q = 7，BER = 1E-12）的接收灵敏度基于以下配置确定：位速率：100 Mb / s; 波长= 1550nm; 负载电阻：100欧姆; 温度= 300K; PIN响应度：0.95 A / W
~b[5}_L=> 在这种情况下，主要噪声源是PIN热噪声（热噪声电流= 91 nA）。 所需的接收机灵敏度约为-31.7 dBm。
kAW 2vh 注意：在参考中，负载电阻设置为200欧姆。 作为额外的放大器，REF（包括电后置放大器的模型）中包含3 dB的噪声系数，我们将负载电阻降低到100，以将噪声系数增加2倍。
Z e?H 参考: Keiser, Gerd; “Optical Fiber Communications”, 4th Ed., Tata McGraw Hill, 2008 (pp 261-262)
xg;F};}5$
图2.热噪声受限（PIN）
m5W':vM K'[kl' 组件脚本功能可用于执行自定义计算和结果。 如果需要，可以访问设计图上任何组件的
参数或结果，并将其用作计算的输入。
>B.KI}dE 下面的VBScript与PIN组件相关联。 首先计算接收信号Q，然后基于目标Q（也可以使用测量的Q）来计算接收机灵敏度。
1TgD;qX 要访问组件脚本，请右键单击组件，然后从下拉菜单中选择组件脚本
+}BKDEb 图2.1.热噪声限制（PIN）
UAC"jy1D ^ JU#_ 3.热/噪声散粒噪声（APD） z\K-KD{Ad BNixp[Hc 在本例中，APD光电二极管（Q = 7，BER = 1e-12）的接收灵敏度是根据以下配置确定的：位速率：100Mb / s; 波长= 1550nm; 负载电阻：100欧姆; 温度= 300K; PIN响应度：0.95 A / W; 增益（M）= 10; F（M）= 5。
qI[AsM+ 在这种情况下，主要噪声源仍然是APD热噪声（热噪声电流= 100 nA），但是由于APD增益和因子导致散粒噪声增加（散粒噪声电流= 21 nA）。 然而，与PIN模式相比，信号也经历增益，整体性能得到改善（所需的接收机灵敏度约为-42dBm）。
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;KTV* 1 注意：在参考中，负载电阻设置为200欧姆。 作为额外的放大器，REF（包括电后置放大器的模型）中包含3 dB的噪声系数，我们将负载电阻降低到100，以将噪声系数增加两倍。
LVy (O9g 参考: Keiser, Gerd; “Optical Fiber Communications”, 4th Ed., Tata McGraw Hill, 2008 (pp 261-262)
5K =>x< @2+'s; mUV 图3.热噪声散粒噪声（APD）
Krr51` hZH w(Q{;RNM; 4.带有前置放大器的PIN O81'i2M J9 c2PBYFCyC 在本例中，PIN光电二极管与前置放大器（Q = 7，BER = 1e-12）的接收灵敏度基于以下配置进行建模：位速率：100 Mb / s; 波长= 1550nm（193.4145THz）; OA增益= 30dB; OA_NF = 4 dB; 光滤波器BW =位速率* 2; PIN响应度：0.95 A / W; 接收机BW =位速率
]oKHS $W9 在这种情况下，主噪声源被假定为信号ASE拍频噪声（因为我们在OA之后应用信道滤波器，ASE-ASE拍频噪声可以被忽略）。
66po SZR@ 热噪声也被忽略，但是通常会在接收机的光功率低（小于1mW）的情况下恶化。
m-S e-aF 接收机灵敏度计算如下: RcvrSenPwr = NFLinear*h*Freq*RxBW*(Q^2 + Q(rf-0.5)^0.5
Lv # }Gm 参考: Optical Communication Systems (OPT428), slides 280-282, Govind P. Agrawal, Institute of Optics, University of Rochester, Rochester, NY 14627 (http://www.optics.rochester.edu/users/gpa/opt428c.pdf - Accessed 9 Jan 2017)
Q@C y\l 图4.光前置放大器（PIN）
- P4X@s_; B!J&=*=e 下面的VBScript与PIN组件（布局：光学前置放大器（PIN））相关联。 光学灵敏度计算方式有三种：光子每位，功率（W），功率（dBm）
JRDIGS_ ~ 带宽比（rf）定义了滤波器带宽与电接收机带宽的比率（保持该比率低有助于提高接收机灵敏度）。
3+! G 9T! 图4.1.光前置放大器（PIN）
