任何光接收机的主要工作部件之一是光电检测器(其将光功率转换成电流)。根据
系统性能目标,可以使用PIN或APD(雪崩光电二极管)光电
探测器。
\Sz4Gr0g3Z r0rJ.}! 误码率(BER)是用于确定通信传输系统可靠性的主要指标,通常与接收机灵敏度值相关联,该灵敏度值定义必须到达光电检测器以实现所需BER性能的最小平均光功率。 或者,可以从采样信号统计中计算信道的Q因子,并用于估计系统BER(OptiSystem支持两种计算方法)。
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Y ] pE9aT5
L 光电探测器在定义基本通信系统的最终灵敏度方面起着重要作用,因为它以散粒(基于
量子)和热噪声的形式提供统计扰动。它还引入了暗电流(可以看作是直流噪声),并且具有定义的响应度(一种测量每单位功率输入获得多少电输出),其取决于入射光的
波长和
传感器的
材料特性以及物理设计。 除了这些效应之外,由于存在结电容并且需要连接到负载电阻器来测量接收信号,所以光电检测器还表现出频率依赖性的传递函数(在这个分析中,假定传递函数是理想的)。
gvow\9{|C ,ivWVsN*] 以下四个示例演示如何设置和测量(使用OptiSystem)PIN和APD强度调制直接检测(IM-DD)系统的接收机灵敏度,特别是:
]9bh+ 量子受限理想PIN光电探测器
I8E\'`:< 热噪声受限PIN光电探测器
2<`gs(oxXe 热噪声和散粒噪声APD的性能
KfJ c 具有
光学前置放大的PIN光电探测器
]L5Z=.z& 本案例的参考文件是: PIN and APD Receiver Sensitivity Analysis Version 1_0 24 Jan 17.osd.
^(E"3 c p{\qSPK 1.理想光电探测器(PIN) Sn{aHH 7J#g1 测试配置如下:位速率:10 Gb / s; 波长= 1550nm; PIN响应度:1 A / W; 暗电流= 0 nA; 序列长度= 1048576。
iKR8^sj7S 由于接收机是理想的,它的唯一噪声源是PIN散粒(量子)噪声 - 热噪声已被禁用。 当预期的逻辑1(ON信号)看不到
光子(泊松统计)时,接收机将发出错误。 数据恢复组件的绝对阈值设置为1E-12以验证此条件。
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-Lfp 实现给定BER所需的光子/位的最小数量可以计算如下:BER = 1/2 * exp(-2 * N)其中N是每位的光子的平均数。 对于下面的例子,衰减器设置为58.1 dB(平均光子每位≈6)。 所得到的期望量子限制性能是LOG(BER)= -5.51。
RZcx4fL}x 对于下面的
模拟运行,BER测试集显示检测到三个误码(LOG(BER)= -5.54)
O c^6u 参考:L. Kazovsky,S.Benedetto,A. Willner,Optical Fiber Communication Systems,Artech House(1996),pp.299-200。
%fexuy4 图1.理想光电接收机(PIN)
-f-O2G= ')Dp%"\? 2.热噪声受限PIN p*(U*8Q 6KBzlj0T+ 在本例中,PIN光电二极管(Q = 7,BER = 1E-12)的接收灵敏度基于以下配置确定:位速率:100 Mb / s; 波长= 1550nm; 负载电阻:100欧姆; 温度= 300K; PIN响应度:0.95 A / W
GN~[xXJU 在这种情况下,主要噪声源是PIN热噪声(热噪声电流= 91 nA)。 所需的接收机灵敏度约为-31.7 dBm。
x"zjN'| 注意:在参考中,负载电阻设置为200欧姆。 作为额外的放大器,REF(包括电后置放大器的模型)中包含3 dB的噪声系数,我们将负载电阻降低到100,以将噪声系数增加2倍。
W(]E04 参考: Keiser, Gerd; “Optical Fiber Communications”, 4th Ed., Tata McGraw Hill, 2008 (pp 261-262)
RE(=! 8lGR 图2.热噪声受限(PIN)
B.C H9M |wyJh"4!
组件脚本功能可用于执行自定义计算和结果。 如果需要,可以访问设计图上任何组件的
参数或结果,并将其用作计算的输入。
hi4h0\L!} 下面的VBScript与PIN组件相关联。 首先计算接收信号Q,然后基于目标Q(也可以使用测量的Q)来计算接收机灵敏度。
"4Wp>B 要访问组件脚本,请右键单击组件,然后从下拉菜单中选择组件脚本
7g4M/?H}K 图2.1.热噪声限制(PIN)
C7XS6Nqu .f?qUg 3.热/噪声散粒噪声(APD) Lk8W&|;0| hPEp0(" 在本例中,APD光电二极管(Q = 7,BER = 1e-12)的接收灵敏度是根据以下配置确定的:位速率:100Mb / s; 波长= 1550nm; 负载电阻:100欧姆; 温度= 300K; PIN响应度:0.95 A / W; 增益(M)= 10; F(M)= 5。
YI? C-, 在这种情况下,主要噪声源仍然是APD热噪声(热噪声电流= 100 nA),但是由于APD增益和因子导致散粒噪声增加(散粒噪声电流= 21 nA)。 然而,与PIN模式相比,信号也经历增益,整体性能得到改善(所需的接收机灵敏度约为-42dBm)。
x):k#cu[L 注意:在参考中,负载电阻设置为200欧姆。 作为额外的放大器,REF(包括电后置放大器的模型)中包含3 dB的噪声系数,我们将负载电阻降低到100,以将噪声系数增加两倍。
R9|2&pfm(M 参考: Keiser, Gerd; “Optical Fiber Communications”, 4th Ed., Tata McGraw Hill, 2008 (pp 261-262)
X*c_^g{ D-2v>l_ 图3.热噪声散粒噪声(APD)
;?O883@r8 %O4}i@Fe 4.带有前置放大器的PIN E<98ahZ?l ~_# Y,)S!z 在本例中,PIN光电二极管与前置放大器(Q = 7,BER = 1e-12)的接收灵敏度基于以下配置进行建模:位速率:100 Mb / s; 波长= 1550nm(193.4145THz); OA增益= 30dB; OA_NF = 4 dB; 光滤波器BW =位速率* 2; PIN响应度:0.95 A / W; 接收机BW =位速率
N c&i) qh 在这种情况下,主噪声源被假定为信号ASE拍频噪声(因为我们在OA之后应用信道滤波器,ASE-ASE拍频噪声可以被忽略)。
'!r+Tz 热噪声也被忽略,但是通常会在接收机的光功率低(小于1mW)的情况下恶化。
a@V/sh 接收机灵敏度计算如下: RcvrSenPwr = NFLinear*h*Freq*RxBW*(Q^2 + Q(rf-0.5)^0.5
b0zxT9 参考: Optical Communication Systems (OPT428), slides 280-282, Govind P. Agrawal, Institute of Optics, University of Rochester, Rochester, NY 14627 (http://www.optics.rochester.edu/users/gpa/opt428c.pdf - Accessed 9 Jan 2017)
|4?}W , 图4.光前置放大器(PIN)
h.}t${1ZC J4*:.8Ki 下面的VBScript与PIN组件(布局:光学前置放大器(PIN))相关联。 光学灵敏度计算方式有三种:光子每位,功率(W),功率(dBm)
Gn2bZ%l 带宽比(rf)定义了滤波器带宽与电接收机带宽的比率(保持该比率低有助于提高接收机灵敏度)。
I[cV"BDa 图4.1.光前置放大器(PIN)