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结构 参数像差由两种类型的输入指定。首先是一个助记符，然后是一个表面数字，格式为。 mbZS J { A / S / MUL / DIV } name SN Cy WaXp65 9rd7l6$R" 其中的name可以替换成以下命令: fR4O ^6c: 6
s+ Z 第二种类型采用助记符和零或更多的额外数字。 ]('isq,P { A / S / MUL / DIV } name A#"AqNVWv Xu 1tN9:oE 其中的name可以替换成以下命令 -6+&?f Tk'YpL#U ZDATA ngroup zoom tcg sXB/t SAG sn x y _~M*XJ] ` CONST nb IEB|Y GC nb isn |<@X* #X5 ABR nb ~D4%7U"dv G nb isn ! /w<F{cl OAL jsss jsps &oWdBna"_ LS{X/Y/Z} low high h5bQ SLOPE sn x y cD6$C31Y] XSLOPE sn x y &b 2Vt XLOC eeuTf YLOC =NH
p%| _RFTm.9&
RD or RAD | g E/O 29Y
指的是曲率半径。对于圆锥，使用轴向半径(a**2 / b)。 | | (R*K)(Nw[
CV | bP`.teO \
曲率,或1/R。 | mis
cmD
CC | 7W[}7Y
表示圆锥常数。 | 3|Q:tt'|#
IND | )g9&fGYf
指的是主光线折射率。 | p ; dH[NW
PDISP | fP s' A
指Nlong和Nshort的区别。 | ZJ} V>Bu-
TH | Q a nE]
@<ba+z>"~4
是轴向厚度或空气间隔。(注:精确物距使用“TH0”，而不是“TH0”或“0TH”——见10.3.2) | r* K[,
TILT | F/\w4T
是表面上AT,BT，或GT的角度。撤销倾斜被忽略。这并不用于全局倾斜或局部倾斜，这些倾斜具有其他助记符(如下)。 | z?HP%g'M~
XDC,YDC, and ZDC | -.| V S|y
是相对表面偏心的数量(不是局部的或全局的)。 | Z J9J*5!C
| DiyviH
NAR | V `V
Z[
sXm/+I^
?|8H|LBIr
指冷反射对那个表面的贡献 | Y" & &=M#
| QvK-3w;=
RGR | %aU4d
e^
">}l8MA
(gQ^jmZPG
类似于NAR像差，只是它指的是位于光瞳位置的检测器的鬼像，而不是位于检测器的背面。 Kb~s'cTxIO
计算这个像差的值，乘以光瞳处的YA值，就是在光瞳处反射的轴向近轴边缘光线的YA值。 | )+c4n]
| 33lD` 4 i+
WGT | >A#wvQl7
9 ve q
控制元件在这个表面和下一个表面之间的权重。参见5.2节。此计算目前忽略任何可能生效的EFILE数据。 | gaaW:* *y
| #`5{?2gS9
XG,YG, ZG | hPhNDmL#3
3jIi$X06
是表面的全局坐标。 | "VxZnT
| g&y'#,'Q~,
AG,BG, GG | \} Jy=[
-b "7WBl
G\S\Qe{P~
是表面的全局角度，单位是度数。 | % (R10G
| |?n=~21"1O
XL, YL, ZL, AL, BL, GL | jk2h"):B>
为局部坐标中的位置和角度(即，在前一个表面的坐标系中)，单位为度。 | .
KJ EA #
| $\l7aA 5~
XE,YE, ZE, AE, BE, GE f} g )3+i
| E~5r8gM,0
F gM<2$h
p#W[ he
控制外部位置和角度。 | *R.Q!L v+
| 0[@ 9f1Nk4
PYA, PYB, PUA, PUB,POW, PIB | 7u]0 dHj
为A和B近轴光线的Y、U和I(入射角)值。光线A为轴向边缘光线，光线B为主光线。POW是元件光焦度。 | 8 ;YeEW 5
| B5>h@p-UV
PXA, PXB, PVA, PVB,PJA, PJB | $E@L{5Yt
/T`L;YE
nj99!"_
对应于上面的PYA像差，除了那它们还适用于斜平面。除非XPXT被打开，否则这些像差为零。PJA是X-Z平面的幂。 | pqO} =*v@
| !uLW-[F,
GCNB ISN | %-!ruc "}
refersto GRIN coefficients, defined in section 10.2. | e0%?;w-TL
| OI"vC1.5
ZDATA NGROUP NZOOM | <:)T 7yVq
a<l(zJptG
$e#p -z
是指在10.2节中定义的GRIN系数。 | R4G$!6Ld
| [$)C(1zY
GNB ISN | fyIL/7hzf4
( #FW A< o
目标为非球面系数(DC1项等):G值NB在表面上为非球面系数。 | }I;A\K]
| ^& ZlV
CAO | uj|{TV>v9
1UX"iO x(
y#8|
@?
是孔径的半径。这将在优化过程中计算，因此它始终是当前的。如果表面有固定的CAO，这个量将是固定的，除非CAO也是一个变量。有关默认定义的讨论，请参见第6.2.1节。如果表面有硬的EAO或RAO，则返回Y半轴。有关这些特性的描述，请参阅第3.3.1.1节。 [uP_F,Y/
|LA./%U
kD:O$8[J8
这种像差将在当前的ACON和ZOOM处控制单个表面的孔径。如果您想要控制镜头中所有元件的孔径，请使用AAC控件 | `2\vDy1,j
| }Z*@EWc>
SCAO | zRPX mu{t
这返回表面在当前CAO值给定的通光孔径上的sag。它的目的是帮助控制变焦镜头的边缘羽化，在变焦镜头中，ECP和ECN的特征并不能解释在不同的镜头设置中，孔径上可能出现的羽化。监视器AZA用于自动控制事物，但是您可以使用这个选项获得更详细的控制。 | MVU5+w X
| i8pM,Ppi~
XLOC | 1a4HT hDXP
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的X坐标的实际值。 | vt}+d
StUm
| Reca5r1O
YLOC | j(mbUB*
@ROMHMd}
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的Y坐标的实际值。 | 1lZl 10M:f
| MkZm
=Sf
ABRNB | Cw]& B
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | .VN "j
| p%~#~5t,
SAG SN XY | @Y+YN;57
Ovh
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | )p'ZSXb
| d)F~)}TFM
CONST NB | #UL:#pY
AFO g*{1
输入一个常数NB，当复合像差涉及一个常数时，与其他像差分量结合使用。 | I*_@WoI*
| 8B ;wn<O
OAL JSSS JSPS | "']I.
控制两个表面之间的总长度，定义为干涉厚度之和。这只使用TH值，如果涉及全局或局部位置，则可能不合适。 | bI.LE/yk
| [YG\a5QK
STRAIN | `oP :F[B
控制元件的应变。这可能有助于减少所选元件的像差(和光焦度)。 | 1 zIFQ@
| .w3.zZ0[
FRMS | n;8[WR)
aOWW ..|
这种像差只适用于定义为USS类型9的表面，它使用福布斯a类非球面多项式来描述球面从球面+圆锥截面的偏离。它控制非球面项与基圆锥曲线的RMS偏离。 KB49~7XjQ@
a5jc8S>
注意，您还可以通过CLINK选项控制非球面偏离最佳拟合球面，其中的数据由ADEF命令计算。详情请参见上面的链接。 | VqqI%[!Aw
| i-[ic!RnKj
FSLOPE | } eh<F^
= #]^H c
这个列表控制了多项式B型或USS11型的斜率误差。见上图。 | O@r%G0Jge
| Q!8AFLff4
FFHIGH | o-\ K]
.&dW?HS
控制自由表面的最高(最正的)下降sag。有关本项的描述，请参阅第5.49节。 | k4jZu ?\C]
| !'uL
FFLOW | ]vRte!QJ;
控制一个自由表面的最低(最负)sag。 | p2 u*{k{
| 7Y T% .ID
FFTIR | @NlE2s6a
Iko1%GJ1Z
在一个自由表面的Zernike扩展中，控制了非对称项的总输出。 | 8A/" ia
| |}N -5U
FFRMS | vgY )
L
3 T^f#UT
在自由表面的Zernike扩展中，由于非对称项，控制rms。 | 6L [ Yn?;
| sy`@q<h(
FFALPHA | o?(({HH
3D
L7
控制在光学中心的自由表面的表面法线的阿尔法角(在Y-Z平面)(轴上的主光线点)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | 5/Viz`hsz
|
d-Vttxa6
FFBETA | ,:POo^!/fT
控制在光学中心的自由表面的表面法线的角度(在X-Z平面)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | xl [3* K
| ~<
%%n'xmm
ETH | @9_H4V
A+P9M \u.
控制元件或空气间隔的边缘厚度。这是在当前CAO(不是EFILEedge)上计算的，并且忽略了SN之后表面的任何倾斜或去中心点。它不适用于具有相同y坐标的两个不同sag的高半球表面。 | _'DT)%K
| _N!L?b83P
BLTH | J%ng8v5ex
&#!5I;3EN
控制镜坯的厚度。该程序取指定表面的轴向厚度，并在当前的CAO两侧增加曲线的sag，如果是凹的，而不是凸的。计算是在Y-Z平面上进行的，忽略了元件第二面的任何倾斜或偏心。 9 1%QO?hz
,aOi:aaZRT
"ee:Z_Sz
返回绝对值，所以答案总是正值。 | "TW%-67
| &Omo\Oq&W>
LSX, LSY, LSZ | kN (*.Q|VZ
6.%M:j0 0E
这些量将控制(X,Y, Z)两个非数值邻接面之间的分离。如果表面是相邻的，那么通常的边缘厚度控制可以很容易地防止羽状边缘或太小的空间，但是如果表面不是相邻的，这些控制就不起作用。如果重叠在y方向上，也很有用，因为边缘控制不起作用。 K8[vJ7(!|
w#|uR ^~
!9A6DWA E$
例如，为了对透镜进行无热化，可以在透镜4和5之间添加一个虚拟表面，为透镜4和(插入的)5分配不同的膨胀系数，并改变它们和其他透镜参数。这将告诉您表面5应该去哪里，以便使用热遮蔽特性连接两个套筒来补偿热变化。但是你不希望表面4和6发生重叠，而且由于它们不再是数值上的相邻，AEC和ECP/N将不能工作。 _9 y b5_
t;005 ]'Mp
你可以在AANT文件中输入， O[%"zO"S
M3 1 A LSZ 4 6 cmG*"
FW* k O
/}+VH_N1
这将控制表面4和6之间的间隔的z分量，在这两个表面的当前CAO光阑上，并将结果对准3个镜头单元。程序将此设置转换为以下内容: n E.w
M3 1 I/YBL
AZG 6 ptJ58U$Bb
SZG 4 Jw13
Wb-
ASCAO 6 Mtt t ] ]
SSCAO 4 ` pr$l
0u[Vd:()v(
MLD1%* &0
计算得到了这个例子中表面的全局z坐标，但是如果系统折叠了，所以局部z轴与表面1的Y轴平行，那么我们应该使用全局Y。这就是LSY选项的目的，LSX也是如此。 | (gW#T\Eln
| <ZmC8&Uo
ZM1 - ZM3 | t &scvX h
P5$d#Y(=
这些参数控制了ZFILE变焦镜头的前三个力矩。ZM1是所选组的镜头运动的RSS一阶导数;ZM2编码二阶导数，ZM3为第三阶导数。人们经常想要避免凸轮曲线的上下波动，尽管图像看起来很好，但用这种运动来制作凸轮是一个挑战。这种情况下的第三个力矩要比平缓曲线大得多，可以用ZM3像差进行控制。 2J?ON|2M
dCq-&3?t
本命令后面是你希望控制的组的编号。 {j z?LM
wf*G+&b d2
要评估凸轮曲线的当前力矩，请使用凸轮统计量。 | bloe|o!
| p;8I@~dh
AVOL, ADIFF | o[=h=&@5p
K4w %XVaH
这些像差只适用于ADEF分析的非球面。他们把这个程序叫做“程序”，它将当前的形状与最接近的拟合球进行比较，然后返回所取的总体积的值来产生非球面，以及它与球面之间最大的sag差值。如果你的非球面系数很大，并且图像确定了剧烈的上下波动——这种情况经常发生——你可以用这些来缓和局势。如果镜头不允许简单地删除系数，也可以使用这些来去除非球面。目标为1或两者都为零，如果它收敛，那么你应该能够将表面声明为一个球体。 | vG E;PwR
| I*h%e,yIO
FCLEAR | ,uz+/K%OA5
)?_x$GKY
当你想要两个相邻的面之间的间隔变得足够大以容纳一个折叠镜时，可以使用这个。一个负值表示间隙不足，您应该要求一个足够大的正值以允许安装硬件，等等。 /%qw-v9qPV
Xn:5pd;?B6
该程序对表面SN和SN+1的当前CAOs进行评估，再加上两者的sags，并确定一个45度的折叠镜是否适合于两者之间的空间。返回像差的符号与表面SN厚度的符号无关。 | Nf@-i`
| * AsILK 0
GMN, GMV | W`^euBr7R>
这些量针对的是玻璃模型的Nd和Vd。 | Y dgDMd-1
| pI>yO~Ve
DCX, DCY | Ug}dw a
LYTx8
它们以X和Y的形式返回表面CAO的当前偏心。在CAO通过DCCR声明偏心的情况下，它们可以与SCLEAR像差一起使用。 | H]]UsY`
| 6?B'3~ r
STX, STY | C1V: _-
,[gu7z^|
这些量用于设计Zernike多项式表面。如果某些系数是变化的，这样的表面有可能以一个陡峭的角度到达顶点平面。例如，第G2项就像表面上的一个倾斜项，结果就不能很好地描述为顶点平面的实际倾斜。在极端情况下，光线可能无法追迹，因为它们必须首先遇到顶点平面。 pTzwyj!SD
B!P T|
W~" 'a9H/
利用这些项计算出的像差，是通过取得到的表面在Y在表面上的小的正值和负值处的垂度，并求出差值。如果它们相等，表面在原点处与顶点平面相切，返回值为零。如果不是，这个值大约是表面和顶点平面之间角差的正切的两倍。 | w_gFN% 8
| WA'4y\ N
SLOPE,XSLOPE | #:q$sKQ_$
这些像差返回在给定点(X,Y)处的Y或X的斜率的切线。当某些类型的非球面在有效孔径之外快速偏离时，它是有用的。在这种情况下，一条光线有可能与该表面有多个交点，如果程序找到了错误的交点，这将导致光线失效。保持边坡的控制应避免这一问题。 | &\n<pXQ
|
_ aJo7
CAX, CAY | *U<l$ gajq
它们返回X和Y中给定表面上的固定CAO的当前偏心。 | [nSlkl
| | | | | |
Kivr)cIG dWR-}> 3EY>X S 输入ABR最常用于允许校正各个光线截距之间的差异以及截距本身，而不会多次追迹光线。 例如，要校正区域.8和1.0处的经向光扇的全视场YC像差，同时校正这两条光线的Y截距差异，您可以输入 G` ;YB M 0 1 A 2 YC 1 0 1 Wi;w u* M 0 1 A 2 YC 1 0.8 Fa"/p _1 M 0 2 A ABR -1 3y# U |&]{ S ABR -2. yW =I*f !sTOo 这将修正横向像差，并使TFAN在.8到1.0区域的斜率最小化，权重为2.0。 vk:k ~
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