|
结构 参数像差由两种类型的输入指定。首先是一个助记符,然后是一个表面数字,格式为。 VUi> ]v/e { A / S / MUL / DIV } name SN W3zYE3DZf t6uYFxE 其中的name可以替换成以下命令: dkz%
Y] `v!.
,Yr 第二种类型采用助记符和零或更多的额外数字。 +Ps.HW#NY { A / S / MUL / DIV } name 9:4S[mz/hD !Pw*p*z 其中的name可以替换成以下命令 CyR`&u :-}K:ucaj ZDATA ngroup zoom \KnRQtlI SAG sn x y =4MTb_ CONST nb <HoCt8>U GC nb isn !{r2`d09n) ABR nb udqrHR5 G nb isn KR#,6 OAL jsss jsps z^U+oG LS{X/Y/Z} low high ?)|}gr SLOPE sn x y 9^W7i]-Z XSLOPE sn x y {/]2~! XLOC f-enF)z YLOC Q__CW5&'u
xcr2| RD or RAD | v1 8<~ 指的是曲率半径。对于圆锥,使用轴向半径(a**2 / b)。 | | ?4%H(k5A CV | WVRIq' 曲率,或1/R。 |
kScZP8yw CC | c'i5,\ #X 表示圆锥常数。 | UqI #F IND | (DO'iCxlNh 指的是主光线折射率。 | FL'}~il PDISP | ot<d
FvD 指Nlong和Nshort的区别。 | -*'
?D@l TH | 4j=3'Z| YSeH;<' 是轴向厚度或空气间隔。(注:精确物距使用“TH0”,而不是“TH0”或“0TH”——见10.3.2) | 7A\` TILT | = g{I`u 是表面上AT,BT,或GT的角度。撤销倾斜被忽略。这并不用于全局倾斜或局部倾斜,这些倾斜具有其他助记符(如下)。 | rP4T;Clout XDC,YDC, and ZDC | OP1`!P y 是相对表面偏心的数量(不是局部的或全局的)。 | j**[[ | p
qz~9y~ NAR | Zu.hcDw1 -5b|nQuY ri{*\LV*@ 指冷反射对那个表面的贡献 | W_2;j)i | +a!3*G@N+ RGR | Bib<ySCre t,7%|
{ { KWVPeh 类似于NAR像差,只是它指的是位于光瞳位置的检测器的鬼像,而不是位于检测器的背面。 A4tk</A 计算这个像差的值,乘以光瞳处的YA值,就是在光瞳处反射的轴向近轴边缘光线的YA值。 | &YXJ{<s | !G3AD3 WGT | @q'kKVJs ?$6H',u 控制元件在这个表面和下一个表面之间的权重。参见5.2节。此计算目前忽略任何可能生效的EFILE数据。 | J,?#O#j | I1fpX | XG,YG, ZG | lD,2])> - Z,Qj"V 是表面的全局坐标。 | 'GJB9i+a^ | |Mq+QDTTw~ AG,BG, GG | Ljd`)+`D EbILAJ I_<VGU k 是表面的全局角度,单位是度数。 | 4f\NtQ) | Xfc$M(a
K{ XL, YL, ZL, AL, BL, GL | ">bhxXeiN 为局部坐标中的位置和角度(即,在前一个表面的坐标系中),单位为度。 | ^&?,L@fW | }/a%-07R XE,YE, ZE, AE, BE, GE a!$kKOK | V.*TOU{{xh (t-hi8" `*8}q!. 控制外部位置和角度。 | /]`@.mZ9: | 6HY): M&? PYA, PYB, PUA, PUB,POW, PIB | Wzl/ @CPM 为A和B近轴光线的Y、U和I(入射角)值。光线A为轴向边缘光线,光线B为主光线。POW是元件光焦度。 | QXkA%'@' | L0g+RohW PXA, PXB, PVA, PVB,PJA, PJB | Bg~]u+c* uE's&H d)AYY}pw 对应于上面的PYA像差,除了那它们还适用于斜平面。除非XPXT被打开,否则这些像差为零。PJA是X-Z平面的幂。 | KYpS4&Xh | gs'M^|e) GCNB ISN | Pp_4B refersto GRIN coefficients, defined in section 10.2. | D;Qx9^. | 2`f{D~w ZDATA NGROUP NZOOM | EsGu#lD2 cZh0\DyU !J7`frv"( 是指在10.2节中定义的GRIN系数。 | #%E`~&[ |
aN0[6+KP; GNB ISN | stRM*. >G5aFk 目标为非球面系数(DC1项等):G值NB在表面上为非球面系数。 | ~~/,2^ | ]M5~p^ RB CAO | WN'AQ~qA 40kAGs>_ z0 9Gp}^; 是孔径的半径。这将在优化过程中计算,因此它始终是当前的。如果表面有固定的CAO,这个量将是固定的,除非CAO也是一个变量。有关默认定义的讨论,请参见第6.2.1节。如果表面有硬的EAO或RAO,则返回Y半轴。有关这些特性的描述,请参阅第3.3.1.1节。 v+nXKNL k+h}HCzE :'p)xw4K| 这种像差将在当前的ACON和ZOOM处控制单个表面的孔径。如果您想要控制镜头中所有元件的孔径,请使用AAC控件 | M/<ypJ | JH.XZM& SCAO | uuY^Q;^I* 这返回表面在当前CAO值给定的通光孔径上的sag。它的目的是帮助控制变焦镜头的边缘羽化,在变焦镜头中,ECP和ECN的特征并不能解释在不同的镜头设置中,孔径上可能出现的羽化。监视器AZA用于自动控制事物,但是您可以使用这个选项获得更详细的控制。 | kd'b_D[$H | W;OGdAa_ XLOC | b9j}QK 是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的X坐标的实际值。 | ]Fy'M | (kxS0 ]= YLOC | ;73S;IPR Q#p)?:o/ 是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的Y坐标的实际值。 | T)zk2\u | rRe5Q ABRNB | 0nwi5 指先前的加权像差,可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的,将被重新使用的像差值。如果为负数,则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差,您可以输入-1,等等。) | %%NoXW | V8n {k' SAG SN XY | u nv:sV#b g6Vkns4 指先前的加权像差,可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的,将被重新使用的像差值。如果为负数,则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差,您可以输入-1,等等。) | ew1L+ | #<0Hvde CONST NB | &ivU4rEG ,j%\3g` 输入一个常数NB,当复合像差涉及一个常数时,与其他像差分量结合使用。 | `PUqz& | tYD8Y OAL JSSS JSPS | P'<i3#;7X 控制两个表面之间的总长度,定义为干涉厚度之和。这只使用TH值,如果涉及全局或局部位置,则可能不合适。 | lju5+0BSb | puOtF YZ\ STRAIN | u2#q7} 控制元件的应变。这可能有助于减少所选元件的像差(和光焦度)。 | qR@ESJ_ | ']nIa7 FRMS | .V;,6Vq \tgY2: 这种像差只适用于定义为USS类型9的表面,它使用福布斯a类非球面多项式来描述球面从球面+圆锥截面的偏离。它控制非球面项与基圆锥曲线的RMS偏离。 )g:5}+ JT
7WZc) 注意,您还可以通过CLINK选项控制非球面偏离最佳拟合球面,其中的数据由ADEF命令计算。详情请参见上面的链接。 | ? $B4'wc5 | iWt%Boyi FSLOPE | pz^S3fy _A,_RM$Y 这个列表控制了多项式B型或USS11型的斜率误差。见上图。 | K&[0`sH! | q2%cLbI
F FFHIGH | 5HbHJ.|r Vl^x_gs#_] 控制自由表面的最高(最正的)下降sag。有关本项的描述,请参阅第5.49节。 | uc,>VzdB | 2* g2UP FFLOW | S|=)^$: 控制一个自由表面的最低(最负)sag。 | b~^'P | .BPd06y FFTIR | \92M\S oCCtjr 在一个自由表面的Zernike扩展中,控制了非对称项的总输出。 | #eJfwc1JY | vC,FE
)' FFRMS | #4AU&UM+i 6/;YS[jX 在自由表面的Zernike扩展中,由于非对称项,控制rms。 | 6[t<g= | NCk-[I?R FFALPHA | 7@{%S~TN v6)QLp 控制在光学中心的自由表面的表面法线的阿尔法角(在Y-Z平面)(轴上的主光线点)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | '
#K@%P | dC6>&@
VX FFBETA | g=td*S 控制在光学中心的自由表面的表面法线的角度(在X-Z平面)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | 8>x5| | G!FdTvx$ ETH | H
r:*p6 +Ug & 控制元件或空气间隔的边缘厚度。这是在当前CAO(不是EFILEedge)上计算的,并且忽略了SN之后表面的任何倾斜或去中心点。它不适用于具有相同y坐标的两个不同sag的高半球表面。 | !/}4_s`, | x)?V{YAL BLTH | %/2
` u `O7vPE 控制镜坯的厚度。该程序取指定表面的轴向厚度,并在当前的CAO两侧增加曲线的sag,如果是凹的,而不是凸的。计算是在Y-Z平面上进行的,忽略了元件第二面的任何倾斜或偏心。 G4i%/_JU Jz''UJY/O >.SO2w 返回绝对值,所以答案总是正值。 | +vZYuEq_ | =)bOteWM LSX, LSY, LSZ | IEm?'o: 7}xQ4M\u$ 这些量将控制(X,Y, Z)两个非数值邻接面之间的分离。如果表面是相邻的,那么通常的边缘厚度控制可以很容易地防止羽状边缘或太小的空间,但是如果表面不是相邻的,这些控制就不起作用。如果重叠在y方向上,也很有用,因为边缘控制不起作用。 Y's=31G@ :+YHj)mN 4s
m [y8 例如,为了对透镜进行无热化,可以在透镜4和5之间添加一个虚拟表面,为透镜4和(插入的)5分配不同的膨胀系数,并改变它们和其他透镜参数。这将告诉您表面5应该去哪里,以便使用热遮蔽特性连接两个套筒来补偿热变化。但是你不希望表面4和6发生重叠,而且由于它们不再是数值上的相邻,AEC和ECP/N将不能工作。 S[y'{; Dml?.-Uv< 你可以在AANT文件中输入, ^fKKsfIf M3 1 A LSZ 4 6 Ie!KIU UusAsezm: b$2=w^* 这将控制表面4和6之间的间隔的z分量,在这两个表面的当前CAO光阑上,并将结果对准3个镜头单元。程序将此设置转换为以下内容: {ZUk!o>m@ M3 1 nIH(2j AZG 6 @IL@|Srs8 SZG 4 ,GWa3.&.d ASCAO 6 OC5oxL2HTe SSCAO 4 !o|
ex+z; +!@xH]; -AnJLFY 计算得到了这个例子中表面的全局z坐标,但是如果系统折叠了,所以局部z轴与表面1的Y轴平行,那么我们应该使用全局Y。这就是LSY选项的目的,LSX也是如此。 | 8+!G/p | e[k\VYj[ ZM1 - ZM3 | J*g<]P&p0 4=q4_ \_T 这些参数控制了ZFILE变焦镜头的前三个力矩。ZM1是所选组的镜头运动的RSS一阶导数;ZM2编码二阶导数,ZM3为第三阶导数。人们经常想要避免凸轮曲线的上下波动,尽管图像看起来很好,但用这种运动来制作凸轮是一个挑战。这种情况下的第三个力矩要比平缓曲线大得多,可以用ZM3像差进行控制。 wPghgjF{ em'3 8L|( 本命令后面是你希望控制的组的编号。 #p"F$@N Tx?s?DwC 要评估凸轮曲线的当前力矩,请使用凸轮统计量。 | tQj=m_ | ft8 AVOL, ADIFF | $I`,nN v*excl~ 这些像差只适用于ADEF分析的非球面。他们把这个程序叫做“程序”,它将当前的形状与最接近的拟合球进行比较,然后返回所取的总体积的值来产生非球面,以及它与球面之间最大的sag差值。如果你的非球面系数很大,并且图像确定了剧烈的上下波动——这种情况经常发生——你可以用这些来缓和局势。如果镜头不允许简单地删除系数,也可以使用这些来去除非球面。目标为1或两者都为零,如果它收敛,那么你应该能够将表面声明为一个球体。 | {(-TWh7V | uYTyR;a FCLEAR | Y+S<?8pA je\]j-0$u 当你想要两个相邻的面之间的间隔变得足够大以容纳一个折叠镜时,可以使用这个。一个负值表示间隙不足,您应该要求一个足够大的正值以允许安装硬件,等等。 s,J\nbj0h lN.&46
e 该程序对表面SN和SN+1的当前CAOs进行评估,再加上两者的sags,并确定一个45度的折叠镜是否适合于两者之间的空间。返回像差的符号与表面SN厚度的符号无关。 | f:q2JgX | !h&h;m/c GMN, GMV | 1|*% 这些量针对的是玻璃模型的Nd和Vd。 | Xj?LU7 | fk^DkV^< DCX, DCY | =]Y'xzJuu +L?;g pVE& 它们以X和Y的形式返回表面CAO的当前偏心。在CAO通过DCCR声明偏心的情况下,它们可以与SCLEAR像差一起使用。 | &hpznIN | cmf*BkS STX, STY | I2{zy|& eJOo~HIWQ 这些量用于设计Zernike多项式表面。如果某些系数是变化的,这样的表面有可能以一个陡峭的角度到达顶点平面。例如,第G2项就像表面上的一个倾斜项,结果就不能很好地描述为顶点平面的实际倾斜。在极端情况下,光线可能无法追迹,因为它们必须首先遇到顶点平面。 (4l M3clF OwC{ Ad{ #SLiv 利用这些项计算出的像差,是通过取得到的表面在Y在表面上的小的正值和负值处的垂度,并求出差值。如果它们相等,表面在原点处与顶点平面相切,返回值为零。如果不是,这个值大约是表面和顶点平面之间角差的正切的两倍。 | 8QFRX'i | oz'jt} ?
SLOPE,XSLOPE | %|}7YH41 这些像差返回在给定点(X,Y)处的Y或X的斜率的切线。当某些类型的非球面在有效孔径之外快速偏离时,它是有用的。在这种情况下,一条光线有可能与该表面有多个交点,如果程序找到了错误的交点,这将导致光线失效。保持边坡的控制应避免这一问题。 | MMRO@MdfV | "=f,4Zbj CAX, CAY | k:s86q 它们返回X和Y中给定表面上的固定CAO的当前偏心。 | 1\f8-:C | | | | | | j~2t^Qz
VjSbx'i bxz6
>> 输入ABR最常用于允许校正各个光线截距之间的差异以及截距本身,而不会多次追迹光线。 例如,要校正区域.8和1.0处的经向光扇的全视场YC像差,同时校正这两条光线的Y截距差异,您可以输入 uN9.U _ M 0 1 A 2 YC 1 0 1 %'F[(VB M 0 1 A 2 YC 1 0.8 ^oHK.x#{ M 0 2 A ABR -1 +/*A}!#v S ABR -2. Z;U\h2TY bir tA{q 这将修正横向像差,并使TFAN在.8到1.0区域的斜率最小化,权重为2.0。 mnMY)-6C
|