| optics1210 |
2019-06-05 23:49 |
结构参数像差
结构参数像差由两种类型的输入指定。首先是一个助记符，然后是一个表面数字，格式为。 A%$~
{ A / S / MUL / DIV } name SN 2ag8?#
]Zc|<f;
其中的name可以替换成以下命令: o\I MY T
&XP(D5lf`B
第二种类型采用助记符和零或更多的额外数字。 tgK
I
{ A / S / MUL / DIV } name m~ tvuz I
#o.e
(C
其中的name可以替换成以下命令 #%0V`BS7n
>qjV{M
ZDATA ngroup zoom 1uw#;3<L
SAG sn x y kSQ8kU_w+
CONST nb wl
Oe oi
GC nb isn a|aVc'j
ABR nb ~4S$+* '8
G nb isn p\6cpf
OAL jsss jsps p*Bty@CRi
LS{X/Y/Z} low high ;?-AFd\i
SLOPE sn x y XpQ Ol
XSLOPE sn x y NR{wq|"
XLOC 5,RUPaE
YLOC ^u /%zL
<qCa 9@Ea
RD or RAD | qS!r<'F3dP
指的是曲率半径。对于圆锥，使用轴向半径(a**2 / b)。 | | [m
t.2 .
CV | f- = \qSo
曲率,或1/R。 | { |+Y;V`
CC | I UcL*
表示圆锥常数。 | 5jdZC(q5a
IND | Zo9<96I&
指的是主光线折射率。 | !liV Y]
PDISP | FqKJids-
指Nlong和Nshort的区别。 | 0&.CAHb}
TH | hG R j
P:q mg"i@3
是轴向厚度或空气间隔。(注:精确物距使用“TH0”，而不是“TH0”或“0TH”——见10.3.2) | qfkHGW?1/j
TILT | X'9.fKp
是表面上AT,BT，或GT的角度。撤销倾斜被忽略。这并不用于全局倾斜或局部倾斜，这些倾斜具有其他助记符(如下)。 | E_HB[ 9
XDC,YDC, and ZDC | 4JSPD#%f
是相对表面偏心的数量(不是局部的或全局的)。 | x%P|T3Qy5
| "q4tvcK.
NAR |
$EMOz=)I#
)^h6'h`
?mQ^"9^XS
指冷反射对那个表面的贡献 | +>w]T\[1~
| W +XWS,(
RGR | 0ju1>.p
q>q:ZV
@u3`lhUcT
类似于NAR像差，只是它指的是位于光瞳位置的检测器的鬼像，而不是位于检测器的背面。 (z?Hyx RT
计算这个像差的值，乘以光瞳处的YA值，就是在光瞳处反射的轴向近轴边缘光线的YA值。 | >%JPgr/
8
| tiK?VwaKI
WGT | aD/ Rr3v>
@nxo Bc !P
控制元件在这个表面和下一个表面之间的权重。参见5.2节。此计算目前忽略任何可能生效的EFILE数据。 | i jI/z5
| 3JoY-
XG,YG, ZG | & {iC:zp
\?:L>-&h8
是表面的全局坐标。 | w7 nt $L5
| `h}eP[jA
AG,BG, GG | @0`A!5h?u
e_BG%+;G,
ffCDO\i({
是表面的全局角度，单位是度数。 | =O/Bte.
| ~PQ.l\C
XL, YL, ZL, AL, BL, GL | |J`EM7qMK
为局部坐标中的位置和角度(即，在前一个表面的坐标系中)，单位为度。 | rvA>khu0/
| KuNLu31%
XE,YE, ZE, AE, BE, GE LyUn!zV$(
| #kg`rrF r
2Fc L-?
}E`Y.=
S
控制外部位置和角度。 | 95 ;{ms[
| 7GA8sK
PYA, PYB, PUA, PUB,POW, PIB | LvG.ocCG
为A和B近轴光线的Y、U和I(入射角)值。光线A为轴向边缘光线，光线B为主光线。POW是元件光焦度。 | 6|97;@94
| -K"'F`;W
PXA, PXB, PVA, PVB,PJA, PJB | 6 K2 e]r
D6SUzI1+H
CB7dr&>
对应于上面的PYA像差，除了那它们还适用于斜平面。除非XPXT被打开，否则这些像差为零。PJA是X-Z平面的幂。 | &|SWy
2 N
| !U`&a=k
GCNB ISN | Tw~R-SiS`s
refersto GRIN coefficients, defined in section 10.2. | }A 9#3Y|F
| {%jAp11y+O
ZDATA NGROUP NZOOM | G1:}{a5i_
M,Gy.ivz
P \7DA4]
是指在10.2节中定义的GRIN系数。 | 9O[IR)O~
| Pz]WT1J0
GNB ISN | Q @}$b(b
n}p G&&;q
目标为非球面系数(DC1项等):G值NB在表面上为非球面系数。 | C* ` WMP*
| yCX5
5:
CAO | J,a&"eO Z
$0* sj XV
WR+j?Fcf
是孔径的半径。这将在优化过程中计算，因此它始终是当前的。如果表面有固定的CAO，这个量将是固定的，除非CAO也是一个变量。有关默认定义的讨论，请参见第6.2.1节。如果表面有硬的EAO或RAO，则返回Y半轴。有关这些特性的描述，请参阅第3.3.1.1节。 }"Y<<e<z:
_h%Jf{nu
W5j wD
这种像差将在当前的ACON和ZOOM处控制单个表面的孔径。如果您想要控制镜头中所有元件的孔径，请使用AAC控件 | !E70e$Th
| Q+CJd>B
SCAO | AR"2?2<mJ7
这返回表面在当前CAO值给定的通光孔径上的sag。它的目的是帮助控制变焦镜头的边缘羽化，在变焦镜头中，ECP和ECN的特征并不能解释在不同的镜头设置中，孔径上可能出现的羽化。监视器AZA用于自动控制事物，但是您可以使用这个选项获得更详细的控制。 | UG 1<Xfu|
| .5JIQWE(
XLOC | b3N IFKw
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的X坐标的实际值。 | U#<d",I
| $`pf!b2Z
YLOC | 0
_!0\d#c
IPo t][ N>
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的Y坐标的实际值。 | opX07~1
| ,@"yr>Q9#6
ABRNB | 5!0iK9O
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | ;_sJ>.=\
| z zG =!JR
SAG SN XY | )! [ B(
goM;Pf
"<
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | 'CBwE&AL
| =fSTncq
CONST NB | IRW0.'D n
|N,^*xP(6
输入一个常数NB，当复合像差涉及一个常数时，与其他像差分量结合使用。 | /Qgb t
| 8 Ku9;VEk
OAL JSSS JSPS | ra^</o/
控制两个表面之间的总长度，定义为干涉厚度之和。这只使用TH值，如果涉及全局或局部位置，则可能不合适。 | tqZ91QpW
| (>`_N%_
STRAIN | \Z*:l(
控制元件的应变。这可能有助于减少所选元件的像差(和光焦度)。 | ]4rmQAS7"
| s>9I#_4]
FRMS | :?f<tNU$
)L<.;`g4x
这种像差只适用于定义为USS类型9的表面，它使用福布斯a类非球面多项式来描述球面从球面+圆锥截面的偏离。它控制非球面项与基圆锥曲线的RMS偏离。 5n PvEN/
'! >9j,BJ
注意，您还可以通过CLINK选项控制非球面偏离最佳拟合球面，其中的数据由ADEF命令计算。详情请参见上面的链接。 | D pHubqWz
| >WHajYO"
FSLOPE | 4vg,g(qi<
&Vj @){
这个列表控制了多项式B型或USS11型的斜率误差。见上图。 | k?cX f j&
| =B&|\2`{)
FFHIGH | ? [Yn<|
.+7n@Sc
控制自由表面的最高(最正的)下降sag。有关本项的描述，请参阅第5.49节。 | /cS8@ )e4
| &0 QUObK
FFLOW | .M6. ]H
控制一个自由表面的最低(最负)sag。 | Z@Rqm:e
| 5{ ap
FFTIR | }#zL)+XI
m?-)SA
在一个自由表面的Zernike扩展中，控制了非对称项的总输出。 | sBlq)h;G?6
| fWP]{z `
FFRMS | d /jx8( 0
?M90K)&g{
在自由表面的Zernike扩展中，由于非对称项，控制rms。 | Uahh|> s
| e KP >} `
FFALPHA | hC-uz _/3
hyxv+m[
控制在光学中心的自由表面的表面法线的阿尔法角(在Y-Z平面)(轴上的主光线点)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | 4lo7yx
| #kQ! GMZH
FFBETA | n3e,vP? R
控制在光学中心的自由表面的表面法线的角度(在X-Z平面)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | e"@r[pq-{u
|
dX\OP>
ETH | C XUF=IE
W *0!Z:?
控制元件或空气间隔的边缘厚度。这是在当前CAO(不是EFILEedge)上计算的，并且忽略了SN之后表面的任何倾斜或去中心点。它不适用于具有相同y坐标的两个不同sag的高半球表面。 | F,YP Il
| |@d(2f8
BLTH | ->#wDL!6
kwi$ %
控制镜坯的厚度。该程序取指定表面的轴向厚度，并在当前的CAO两侧增加曲线的sag，如果是凹的，而不是凸的。计算是在Y-Z平面上进行的，忽略了元件第二面的任何倾斜或偏心。 Y1o[|yt W
(R=ZI
7Kym|Z g
返回绝对值，所以答案总是正值。 | R14&V1 tZ
| P]"@3Z&w
LSX, LSY, LSZ | :] Wn26z)
*b;)7lj0h
这些量将控制(X,Y, Z)两个非数值邻接面之间的分离。如果表面是相邻的，那么通常的边缘厚度控制可以很容易地防止羽状边缘或太小的空间，但是如果表面不是相邻的，这些控制就不起作用。如果重叠在y方向上，也很有用，因为边缘控制不起作用。 E[hSL#0
fe\'N4
l>jrY 1u
例如，为了对透镜进行无热化，可以在透镜4和5之间添加一个虚拟表面，为透镜4和(插入的)5分配不同的膨胀系数，并改变它们和其他透镜参数。这将告诉您表面5应该去哪里，以便使用热遮蔽特性连接两个套筒来补偿热变化。但是你不希望表面4和6发生重叠，而且由于它们不再是数值上的相邻，AEC和ECP/N将不能工作。 Q3=X#FQ
+R?E @S
你可以在AANT文件中输入， C,,T7(: k
M3 1 A LSZ 4 6 ?Gf'G{^}
l[ko)%7V
8V(~u^!% _
这将控制表面4和6之间的间隔的z分量，在这两个表面的当前CAO光阑上，并将结果对准3个镜头单元。程序将此设置转换为以下内容: 9X[378f+(
M3 1 ^PdD-tY<
AZG 6 ,%Pn.E* r;
SZG 4 t<`wK8)
ASCAO 6 lC*xyO K
SSCAO 4 }P=FMme{F(
|
{zka.sJ
*3^7'^j<
计算得到了这个例子中表面的全局z坐标，但是如果系统折叠了，所以局部z轴与表面1的Y轴平行，那么我们应该使用全局Y。这就是LSY选项的目的，LSX也是如此。 | e_Zs4\^ef
| EAY+#>L*
ZM1 - ZM3 | `?:{a OI
uP7|#>1%
这些参数控制了ZFILE变焦镜头的前三个力矩。ZM1是所选组的镜头运动的RSS一阶导数;ZM2编码二阶导数，ZM3为第三阶导数。人们经常想要避免凸轮曲线的上下波动，尽管图像看起来很好，但用这种运动来制作凸轮是一个挑战。这种情况下的第三个力矩要比平缓曲线大得多，可以用ZM3像差进行控制。 \>T1&JT
y;0Zk~R$
本命令后面是你希望控制的组的编号。 ldG 8hK
0$XrtnM
要评估凸轮曲线的当前力矩，请使用凸轮统计量。 | :wzbD,/M
| YTgT2w
AVOL, ADIFF | _2k<MiqCD[
$sL+k 'dY
这些像差只适用于ADEF分析的非球面。他们把这个程序叫做“程序”，它将当前的形状与最接近的拟合球进行比较，然后返回所取的总体积的值来产生非球面，以及它与球面之间最大的sag差值。如果你的非球面系数很大，并且图像确定了剧烈的上下波动——这种情况经常发生——你可以用这些来缓和局势。如果镜头不允许简单地删除系数，也可以使用这些来去除非球面。目标为1或两者都为零，如果它收敛，那么你应该能够将表面声明为一个球体。 | b%VBSNZ
| KW0KXO06a
FCLEAR | Wb FCj0
KJn 3&7
当你想要两个相邻的面之间的间隔变得足够大以容纳一个折叠镜时，可以使用这个。一个负值表示间隙不足，您应该要求一个足够大的正值以允许安装硬件，等等。 W OYZ
F 0m[ls$
该程序对表面SN和SN+1的当前CAOs进行评估，再加上两者的sags，并确定一个45度的折叠镜是否适合于两者之间的空间。返回像差的符号与表面SN厚度的符号无关。 | Jx 3a7CpX
| uPFbKSJj
GMN, GMV | cB;DB) 0P
这些量针对的是玻璃模型的Nd和Vd。 | ^wIP`dn
| o W7;t
DCX, DCY | Pi&\GMzd
Kd#64NSi$A
它们以X和Y的形式返回表面CAO的当前偏心。在CAO通过DCCR声明偏心的情况下，它们可以与SCLEAR像差一起使用。 | b9f5
| Z\-Gr
2k
STX, STY | TDtH R hq7
qyIy xJ
这些量用于设计Zernike多项式表面。如果某些系数是变化的，这样的表面有可能以一个陡峭的角度到达顶点平面。例如，第G2项就像表面上的一个倾斜项，结果就不能很好地描述为顶点平面的实际倾斜。在极端情况下，光线可能无法追迹，因为它们必须首先遇到顶点平面。 hO3C _}
xoSBMf
BZQJ@lk5
利用这些项计算出的像差，是通过取得到的表面在Y在表面上的小的正值和负值处的垂度，并求出差值。如果它们相等，表面在原点处与顶点平面相切，返回值为零。如果不是，这个值大约是表面和顶点平面之间角差的正切的两倍。 | OOsd* nX/
| yC }x6xG
SLOPE,XSLOPE | =F*{O=
这些像差返回在给定点(X,Y)处的Y或X的斜率的切线。当某些类型的非球面在有效孔径之外快速偏离时，它是有用的。在这种情况下，一条光线有可能与该表面有多个交点，如果程序找到了错误的交点，这将导致光线失效。保持边坡的控制应避免这一问题。 | 7")& njQ/x
| ? !34qh
CAX, CAY | or` "{wop
它们返回X和Y中给定表面上的固定CAO的当前偏心。 | %MfT5*||f
| | | | | |
{-IRX)m*
@XF/hhGE_y
WtSlD9 h
输入ABR最常用于允许校正各个光线截距之间的差异以及截距本身，而不会多次追迹光线。 例如，要校正区域.8和1.0处的经向光扇的全视场YC像差，同时校正这两条光线的Y截距差异，您可以输入 @0:mP
M 0 1 A 2 YC 1 0 1 x(zW<J 5X"
M 0 1 A 2 YC 1 0.8 *
8D(Lp1
M 0 2 A ABR -1 g.EKdvY"%H
S ABR -2. a'@?c_y;$
7"_g X
这将修正横向像差，并使TFAN在.8到1.0区域的斜率最小化，权重为2.0。 A`1/g{ Ha
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