| optics1210 |
2019-06-05 23:49 |
结构参数像差
结构参数像差由两种类型的输入指定。首先是一个助记符，然后是一个表面数字，格式为。 5sV/N] !
{ A / S / MUL / DIV } name SN
U%B]N@
o`y*yucHI
其中的name可以替换成以下命令: O Ei9
)I
V2skr_1
第二种类型采用助记符和零或更多的额外数字。 X}^gmu<Vla
{ A / S / MUL / DIV } name }f*S 9V
RL 8 wSK
其中的name可以替换成以下命令 <OB~ 60h"
Mc^7FWkw
ZDATA ngroup zoom
!}48;P l
SAG sn x y ^C
T}i'
CONST nb 2 ZXF_ o
GC nb isn d'D\#+%> =
ABR nb {627*6,
G nb isn rJj~cPwL"
OAL jsss jsps
>ON.ftZ i
LS{X/Y/Z} low high 5aQg^f%\
SLOPE sn x y zt}p-U2I
XSLOPE sn x y ( LPD
XLOC oPZ4}>uV
YLOC ZM!~M>B9R
IbwRb
RD or RAD | $4,6&dwg
指的是曲率半径。对于圆锥，使用轴向半径(a**2 / b)。 | | I/|n
ma/ $
CV | 1k i "UF/
曲率,或1/R。 | I%x J)fIK
CC | [GM<Wt0
表示圆锥常数。 | mr.DP~O:9p
IND | CgE5 ;O
指的是主光线折射率。 |
BT0hx!Ti
PDISP | Ry3 f'gx
指Nlong和Nshort的区别。 | ;O>fy :$'
TH | F
tjm@:X
NE"fyX`
是轴向厚度或空气间隔。(注:精确物距使用“TH0”，而不是“TH0”或“0TH”——见10.3.2) | G$<0_0GF
TILT | $vz %
是表面上AT,BT，或GT的角度。撤销倾斜被忽略。这并不用于全局倾斜或局部倾斜，这些倾斜具有其他助记符(如下)。 | < Ifnf 6~
XDC,YDC, and ZDC | =Y[ Ae7e
是相对表面偏心的数量(不是局部的或全局的)。 | E~^' w.1
| M+:wa@K l
NAR | g.s oN qt=
(7,Aw f5D~
bux-t3g7+
指冷反射对那个表面的贡献 | V;(LeuDH|
| c
@R 6p+
RGR | :B~c >:
c-d}E!C:
O!tD1^O!1}
类似于NAR像差，只是它指的是位于光瞳位置的检测器的鬼像，而不是位于检测器的背面。 =oJiNM5_u
计算这个像差的值，乘以光瞳处的YA值，就是在光瞳处反射的轴向近轴边缘光线的YA值。 | xkovoTzV
| < & iBR
WGT | P+h&tXZn8
G]CY3xw98
控制元件在这个表面和下一个表面之间的权重。参见5.2节。此计算目前忽略任何可能生效的EFILE数据。 | HxaUVg0
| f'dI"o&^/d
XG,YG, ZG | 5@ug1F&
$!Tw`O
是表面的全局坐标。 | .>n|#XK
| A$ cbH.
AG,BG, GG | 2wCRT}C
nCU4a1rZ
6tguy
是表面的全局角度，单位是度数。 | [eRMlSXA
| ~@JC1+
XL, YL, ZL, AL, BL, GL | "f_Z.6WMY
为局部坐标中的位置和角度(即，在前一个表面的坐标系中)，单位为度。 | t=AR>M!w~
| UZ#2*PH2E
XE,YE, ZE, AE, BE, GE ;H lv
| [@6iStRg7
3QpT O,
{Y Ymt!Ic
控制外部位置和角度。 | 8*wI^ *Q
| \~PFD%]:3
PYA, PYB, PUA, PUB,POW, PIB | ,"o \_{<z
为A和B近轴光线的Y、U和I(入射角)值。光线A为轴向边缘光线，光线B为主光线。POW是元件光焦度。 | "|if<hx+
| ,ME9<3Ac
PXA, PXB, PVA, PVB,PJA, PJB | -bwl~3ZTi
AM>:At Y
g5)VV"
对应于上面的PYA像差，除了那它们还适用于斜平面。除非XPXT被打开，否则这些像差为零。PJA是X-Z平面的幂。 | Ee O{G*pq
| !_@%/I6
GCNB ISN | \!r ^6'A
refersto GRIN coefficients, defined in section 10.2. | }wV rmDh \
| ry'(m M
ZDATA NGROUP NZOOM | i(WWF#N 5
^ ;a[v^&9
F~1R.r_Lu
是指在10.2节中定义的GRIN系数。 | V~;YV]1Y
| K_i2%t3
GNB ISN | 5 S 1m&s5k
L6m'u6:1{
目标为非球面系数(DC1项等):G值NB在表面上为非球面系数。 | isjkfl-!
| uT1x\Rt|e
CAO | wrbDbp1L
5j]%@]M$Z
8/:\iPk0
是孔径的半径。这将在优化过程中计算，因此它始终是当前的。如果表面有固定的CAO，这个量将是固定的，除非CAO也是一个变量。有关默认定义的讨论，请参见第6.2.1节。如果表面有硬的EAO或RAO，则返回Y半轴。有关这些特性的描述，请参阅第3.3.1.1节。 fOVRtSls
u tr_fFu
Z(L>~+%
这种像差将在当前的ACON和ZOOM处控制单个表面的孔径。如果您想要控制镜头中所有元件的孔径，请使用AAC控件 | uyj5}F+O
| (I$hw"%&
SCAO | < $ 5\^y,V
这返回表面在当前CAO值给定的通光孔径上的sag。它的目的是帮助控制变焦镜头的边缘羽化，在变焦镜头中，ECP和ECN的特征并不能解释在不同的镜头设置中，孔径上可能出现的羽化。监视器AZA用于自动控制事物，但是您可以使用这个选项获得更详细的控制。 | DcOLK\
| o! 8X< o
XLOC | X\;y;pmRH
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的X坐标的实际值。 | ! >Xx</iD1
| yC[}gHv
YLOC | S'txY\
$Ix^Rm9c
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的Y坐标的实际值。 | _#+i;$cO-X
| c& Dy{B!
ABRNB | &b_duWs
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | _xJ& p$&
| +mJAIjH
SAG SN XY | FW2} 9#R
B-RaAi E@
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | m\(a{x
| zIu1oF4[
CONST NB | fA8 ,wy|>
!59q@M ya[
输入一个常数NB，当复合像差涉及一个常数时，与其他像差分量结合使用。 | ?IK[]=!
| K&/W cuP &
OAL JSSS JSPS | Pu=YQ
#F'
控制两个表面之间的总长度，定义为干涉厚度之和。这只使用TH值，如果涉及全局或局部位置，则可能不合适。 | ~%]+5^Ka]
| o\N),;LM
STRAIN | [Mx+t3M
控制元件的应变。这可能有助于减少所选元件的像差(和光焦度)。 | 7j ^,4;
| +p2)uXqW
FRMS | "h
"vp&A
qg_=5s
这种像差只适用于定义为USS类型9的表面，它使用福布斯a类非球面多项式来描述球面从球面+圆锥截面的偏离。它控制非球面项与基圆锥曲线的RMS偏离。 %NvY~,
(UCWSA7oc
注意，您还可以通过CLINK选项控制非球面偏离最佳拟合球面，其中的数据由ADEF命令计算。详情请参见上面的链接。 | +7=3[K
| i] P]o)
FSLOPE | y&UsSS
#(OL! B
这个列表控制了多项式B型或USS11型的斜率误差。见上图。 | ZPXxrmq%
| WkT4&|POJ
FFHIGH | =7a9~&|
GE |V^_|i
控制自由表面的最高(最正的)下降sag。有关本项的描述，请参阅第5.49节。 | p & A3l
| @>:r'Fmu-
FFLOW | Kg 56.$
控制一个自由表面的最低(最负)sag。 | 4g|}]K1s
| kxh
$R>
FFTIR | >y5~:L
yJ?6B LJi
在一个自由表面的Zernike扩展中，控制了非对称项的总输出。 | cf96z|^C
| z Mtx>VI
FFRMS | )<%GHDWL
{<V{ 0
s%
在自由表面的Zernike扩展中，由于非对称项，控制rms。 | Z \n
nVM=
| BPW2WSm@<
FFALPHA |
4h- tR
l2i[wc"9
控制在光学中心的自由表面的表面法线的阿尔法角(在Y-Z平面)(轴上的主光线点)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | W 5-=,t
| opd^|x x0
FFBETA | f mf(5
控制在光学中心的自由表面的表面法线的角度(在X-Z平面)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | 3= PRe
| (<|,LagTuc
ETH | fnB[b[
/@:I\&{f'9
控制元件或空气间隔的边缘厚度。这是在当前CAO(不是EFILEedge)上计算的，并且忽略了SN之后表面的任何倾斜或去中心点。它不适用于具有相同y坐标的两个不同sag的高半球表面。 | dW6sA65<Y
| @u?m4v{
BLTH | arm26YA-,
d-y8 c
控制镜坯的厚度。该程序取指定表面的轴向厚度，并在当前的CAO两侧增加曲线的sag，如果是凹的，而不是凸的。计算是在Y-Z平面上进行的，忽略了元件第二面的任何倾斜或偏心。 8 K'3iw>z
#V@[<S2
;tlvf?0!
返回绝对值，所以答案总是正值。 | &=~Jw5WK
| |Y4c+6@_
LSX, LSY, LSZ | )m|)cLT&
FG/1!8F
这些量将控制(X,Y, Z)两个非数值邻接面之间的分离。如果表面是相邻的，那么通常的边缘厚度控制可以很容易地防止羽状边缘或太小的空间，但是如果表面不是相邻的，这些控制就不起作用。如果重叠在y方向上，也很有用，因为边缘控制不起作用。 ]v=A}}kS
XU_ gvz
h:xvnyaI
例如，为了对透镜进行无热化，可以在透镜4和5之间添加一个虚拟表面，为透镜4和(插入的)5分配不同的膨胀系数，并改变它们和其他透镜参数。这将告诉您表面5应该去哪里，以便使用热遮蔽特性连接两个套筒来补偿热变化。但是你不希望表面4和6发生重叠，而且由于它们不再是数值上的相邻，AEC和ECP/N将不能工作。 kZ$2Uss
qx|~H'UuBN
你可以在AANT文件中输入， -e(e;e
M3 1 A LSZ 4 6 4}`z^P<C
vhvFBx0
?L x*MJZ
这将控制表面4和6之间的间隔的z分量，在这两个表面的当前CAO光阑上，并将结果对准3个镜头单元。程序将此设置转换为以下内容: #A\@)wJ
M3 1 Xh+;$2l.B
AZG 6 a]]eQ(xQ
SZG 4 }]<0!q &xB
ASCAO 6 A`71L V%
SSCAO 4 tn E ),
Kl_(4kQE_
|h%= a8
计算得到了这个例子中表面的全局z坐标，但是如果系统折叠了，所以局部z轴与表面1的Y轴平行，那么我们应该使用全局Y。这就是LSY选项的目的，LSX也是如此。 | 6+!$x?5|NP
| u.;l=tzz
ZM1 - ZM3 | @ Z.BYC
x n?$ @
这些参数控制了ZFILE变焦镜头的前三个力矩。ZM1是所选组的镜头运动的RSS一阶导数;ZM2编码二阶导数，ZM3为第三阶导数。人们经常想要避免凸轮曲线的上下波动，尽管图像看起来很好，但用这种运动来制作凸轮是一个挑战。这种情况下的第三个力矩要比平缓曲线大得多，可以用ZM3像差进行控制。 0Xb,ne
7
5 :|9pe)
本命令后面是你希望控制的组的编号。 2ca#@??R
9k /L m
要评估凸轮曲线的当前力矩，请使用凸轮统计量。 | KrdEB0qh
| F_G .$a Cc
AVOL, ADIFF | (1 (~r"4I
DQ<4`wE M
这些像差只适用于ADEF分析的非球面。他们把这个程序叫做“程序”，它将当前的形状与最接近的拟合球进行比较，然后返回所取的总体积的值来产生非球面，以及它与球面之间最大的sag差值。如果你的非球面系数很大，并且图像确定了剧烈的上下波动——这种情况经常发生——你可以用这些来缓和局势。如果镜头不允许简单地删除系数，也可以使用这些来去除非球面。目标为1或两者都为零，如果它收敛，那么你应该能够将表面声明为一个球体。 | L+N\B@ 0-
| iYD5~pK8
FCLEAR | uP G\1
1J( [*)
当你想要两个相邻的面之间的间隔变得足够大以容纳一个折叠镜时，可以使用这个。一个负值表示间隙不足，您应该要求一个足够大的正值以允许安装硬件，等等。 .+A )^A
_AzI\8m
该程序对表面SN和SN+1的当前CAOs进行评估，再加上两者的sags，并确定一个45度的折叠镜是否适合于两者之间的空间。返回像差的符号与表面SN厚度的符号无关。 | DSQ2 |{
| |M`'
GMN, GMV | 90#* el
这些量针对的是玻璃模型的Nd和Vd。 | @Bds0t
| A3)"+`&PUl
DCX, DCY | S /"G=^~
i-PK59VZ8f
它们以X和Y的形式返回表面CAO的当前偏心。在CAO通过DCCR声明偏心的情况下，它们可以与SCLEAR像差一起使用。 | djH &)&q!
| {]2^b )
STX, STY | aVCPaYe^
E;}&2 a
这些量用于设计Zernike多项式表面。如果某些系数是变化的，这样的表面有可能以一个陡峭的角度到达顶点平面。例如，第G2项就像表面上的一个倾斜项，结果就不能很好地描述为顶点平面的实际倾斜。在极端情况下，光线可能无法追迹，因为它们必须首先遇到顶点平面。 T*:w1*:
9 ,:# Q<UM
M287Z[
利用这些项计算出的像差，是通过取得到的表面在Y在表面上的小的正值和负值处的垂度，并求出差值。如果它们相等，表面在原点处与顶点平面相切，返回值为零。如果不是，这个值大约是表面和顶点平面之间角差的正切的两倍。 | URceq2_
| w? >f:2(=[
SLOPE,XSLOPE | /poGhB 1k
这些像差返回在给定点(X,Y)处的Y或X的斜率的切线。当某些类型的非球面在有效孔径之外快速偏离时，它是有用的。在这种情况下，一条光线有可能与该表面有多个交点，如果程序找到了错误的交点，这将导致光线失效。保持边坡的控制应避免这一问题。 | >$7x]f
| 2xf #@`U
CAX, CAY | d?&`Z Vl
它们返回X和Y中给定表面上的固定CAO的当前偏心。 | FRuPv6
| | | | | |
L&c
&
<+0T
/5)*epF+
^3[_4a v
输入ABR最常用于允许校正各个光线截距之间的差异以及截距本身，而不会多次追迹光线。 例如，要校正区域.8和1.0处的经向光扇的全视场YC像差，同时校正这两条光线的Y截距差异，您可以输入 }4p)UX>aWT
M 0 1 A 2 YC 1 0 1 1Y87_o'd
M 0 1 A 2 YC 1 0.8 TG[u3 Y4
M 0 2 A ABR -1 <pfl>Uf
S ABR -2. ^R =`<jx
yUj`vu 2
这将修正横向像差，并使TFAN在.8到1.0区域的斜率最小化，权重为2.0。 -nXP<v=V
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