SYNOPSYS 光学设计软件课程六：三阶像差的重要性

+X/a+y-
r"dIB@
很多镜头设计初学者和许多镜头设计师都认为，像差必须得到很好的控制。他们只说对了一部分 - 但这些要求总是指三阶像差，但如果要求三阶像差都为零。这是不明智的。 _= v4Iz0
复制以下透镜文件并将其粘贴到EE编辑器中并运行它。这是一个五片式透镜。

}/a%-07R
    RLE '|IcL1c=I
    ID FIVE-ELEMENT LENS    124 >B{NxL3->
        WAVL .6562700 .5875600 .4861300 BD C DQ
        APS    5 f)*"X[)o
        UNITS MM jA{5)-g
        OBB    0.000000    10.00000    25.40000    -8.63996    0.00000    0.00000 jo:Z
    25.40000 4`,(*igEv
        MARGIN    1.270000 bCw{9El!K4
        BEVEL    0.254001 ~*iF`T6
            0    AIR ;MS.ag#
            1 RAD    73.9295960000000    TH    12.00000000 tY)L^.*7
            1 N1 1.79798347 N2 1.80318130 N3 1.81530119 }emUpju<C
            1    GTB S    'LASFN30    ' {fXkbMO|
            1    EFILE EX1    34.000000    34.000000    34.000000    0.000000 NpH8=H9
            1    EFILE EX2    34.000000    34.000000    0.000000 9[.HWe,
            2    RAD    -263.9335099999995    TH    5.22356650 AIR 2`f{D~w
            2    EFILE EX1    34.000000    34.000000    34.000000 EsGu#lD2
            3    RAD    -81.3505230000000    TH    6.00000000 LE8<JMB
            3    N1 1.83648474 N2 1.84664080 N3 1.87201161 9z#8K zXg
            3    CTE    0.830000E-05 L)JB^cxf
            3    GTB S    'SF57    ' ps{4_V-3u
            3    EFILE EX1    31.841015    33.619003    34.000000    0.000000 *cb|9elF^
            3    EFILE EX2    33.365005    33.365005    0.000000 rt+4-WuK>
            4    RAD    553.8617899999995    TH    19.92504900 AIR 7H3v[ f^Q
            4    EFILE EX1    33.365005    33.365005    34.000000 @Go_5X(
            5    CV    0.0000000000000    TH    13.18557900 AIR $wUYK%.
            6    RAD    169.2089400000000    TH    9.00000000 T)mQ+&|
            6    N1 1.67418625 N2 1.67790015 N3 1.68646733 xWG@<}H
            6    GTB S    'LAKN12    ' P~\rP6 ;
            6    EFILE EX1    25.241916    25.241916    25.495917    0.000000 ZexC3LD"
            6    EFILE EX2    25.241916    25.241916    0.000000 ztO)~uL
            7    RAD    -83.9867310000000    TH    0.10051658 AIR *J-pAN
            7    EFILE EX1    25.241916    25.241916    25.495917 81Kf X {|
            8    RAD    39.2493850000000    TH    34.99484900 6(8F4[D
            8    N1 1.67418625 N2 1.67790015 N3 1.68646733 PF~@@j
            8    GTB S    'LAKN12    ' d1D f`
            8    EFILE    EX1    22.063038    22.063038    22.063038    0.000000 <&E}db
            8    EFILE    EX2    22.063038    22.063038    0.000000 HgQjw!
            9 RAD    -24.3037950000000    TH    3.00000000 d {!P c<
            9 N1 1.79607463 N2 1.80516268 N3 1.82772732 O=o}uB-*6
            9 CTE    0.810000E-05 eGEwXza 4
            9    GTB S    'SF6        ' W3.[d->X
            9    EFILE    EX1    12.935701    12.935701    13.697701    0.000000 o[!'JUxZ
            9    EFILE    EX2    11.336482    13.443700    0.000000 \}b2oiY
            10 RAD    38.6888290000000    TH    7.79631890 AIR OR@ 67Y
            10 EFILE EX1    11.336482    13.443700    13.697701 Nh!`"B2B
            11 CV    0.0000000000000    TH    0.00000000 AIR JQM_96\
        END

让我们制作一个可以有效控制三阶像差的优化MACro。
在EE编辑器中，输入（L6M1.MAC）

y<Koc>8
    PANT [PIMG2"G
    VLIST RAD ALL VLIST TH ALL jW:7PS
    VLIST GLM 1 3 6 8 9 END J||g(+H>
07.p {X R
    AANT %],BgLhS.
    M 1 1 A FNUM S F)$b
    M 7.8 1 A BACK r)t[QoD1
    M    0    1    A    DELF >fC&bab
    M    0    1    A    SA3 84(Jo_9
    M    0    1    A    CO3 ]ae(t`\l^
    M    0    1    A    TI3 1`8s "T
    M    0    1    A    SI3 Wg}KQ6 6
    M    0    1    A    PETZ p cLKE ZK
    M    0    1    A    DI3 l+Wux$6U
    M    0    1    A    PAC 8>C4w 5kF
    M    0    1    A    SAC JO|j?%6YY
    M    0    1    A    PLC {vD$odi
    M    0    1    A    SLC \:m~ +o$<-
    END n5QO'Jr%[
$1])>m_ct
    SNAP ?\\wLZ
    SYNO 30

该MACro将改变所有设计变量并控制F/number ，离焦和后焦距，并同时以三阶像差校正为零作为目标。输入VLIST RAD ALL将改变所有半径，VLIST TH ALL将改变所有厚度和空气间隔，本例中我们不建议使用VLIST GLM ALL命令，因为该命令将会改变透镜的材料，在这个例子中，我们必须单独声明表面。
我们运行这个MACro，得到了一个糟糕的结果！

我们用命令查看三阶像差

0ca0-vY
        THIRD I$"Z\c8;
    SYNOPSYS AI>THIRD u$JAjA
XIIq0I
    ID FIVE-ELEMENT LENS    179    01-JUN-17    13:49:05 (U'n1s/X
    THIRD-ORDER ABERRATION ANALYSIS F+*E}QpM
    FOCAL LENGTH    ENT PUP SEMI-APER    GAUSS IMAGE HT I{$suPk
            50.804            25.400        8.958 v/ry" W
K\-N'M!Z
    THIRD-ORDER ABERRATION SUMS Be{@ L
    SPH ABERR        COMA    TAN ASTIG    SAG ASTIG    PETZVAL DISTORTION U4d7-&U
          (SA3)        (CO3)        (TI3)        (SI3)        (PETZ)    (DI3(FR)) |lLe^FM
    -9.657E-06    -0.00027 -3.991E-05 -6.235E-06    1.060E-05    -0.00056 IgbuMEfL
    PARAXIAL CHROMATIC ABERRATION SUMS .w4|$.H
    AX COLOR     LAT COLOR   SECDRY AX   SECDRY LAT @ 51!3jeu
    (PAC)          (PLC)      (SAC)        (SLC) Ny"9!3V
    -0.00276      -0.00027      0.01062      0.00112 Sj ovL@X
    SYNOPSYS AI>

结果显示这些像差非常小。那么初始透镜的像差怎么样？

HK[%'OQ
    ID FIVE-ELEMENT LENS ^$oa`B^2JM
G4i%/_JU
    THIRD-ORDER ABERRATION ANALYSIS 1XN%&VR>^D
    FOCAL LENGTH    ENT PUP SEMI-APER    GAUSS IMAGE HT >.SO2w
        50.800                   25.400    8.957 +vZYuEq_
<~|n}&
    THIRD-ORDER ABERRATION SUMS q;AD#A|\
        SPH ABERR        COMA    TAN ASTIG    SAG ASTIG    PETZVAL DISTORTION R V#w0 r
            (SA3)       (CO3)        (TI3)        (SI3)        (PETZ)    (DI3(FR)) #Shy^58$
        -0.01806    -0.03730    -0.04236    -0.08744    -0.10998    -0.01754 7Ydqg&
.EhC\QpP
    PARAXIAL CHROMATIC ABERRATION SUMS *l d)nH{
        AX COLOR    LAT COLOR   SECDRY AX   SECDRY LAT W<<G 'Km
        (PAC)        (PLC)       (SAC)       (SLC) |e8A)xM]wC
        -0.01215    0.01518       0.00724         0.00478

这些像差要大得多 - 但初始透镜性能要好得多！所以在像差平衡方面，不要试图将像差校正到极端状态。
一般人们在设计透镜时，通常只关心两件事：图像是否清晰，是否在正确的位置。
然而，这些三阶像差在降低公差敏感度上有很重要的作用。这是因为，当透镜制造偏差越大，三阶像差变化最快。因此，我们定义了一组可以放入AANT文件的八个定义像差的命令：
SAT COT ACD ACT ECD ECT ESA ECO

SAT	表面对球差的贡献的平方和SA3。
COT	表面对慧差贡献的平方和CO3。
ACD	每个表面偏心时CO3变化量的平方和。
ACT	每个表面倾斜时CO3变化量的平方和。
ECD	每种元件偏心时CO3变化量的平方和。
ECT	每个元件倾斜时CO3变化量的平方和。
ESA	元件对球差的贡献的平方和SA3。
ECO	元件对慧差贡献的平方和CO3。

以下是如何使用这些像差来放宽透镜公差的示例。我们优化了下面所示的透镜，并以目标波前权重0.05运行BTOL。

2\{/|\
    RLE ,%yC4
    ID 8-ELEMENT TELEPHOTO    236 di_N}x*
    FNAME 'L6L2.RLE    ' 9@t&jznt<
    MERIT    0.145212E-01 LOG        236 T \34<+n1N
    WAVL .6562700 .5875600 .4861300 tLJ 7tnB
    APS    4 Fz8& Jn!
    GLOBAL jGLmgJG-P
->|eMV'd
    UNITS MM =0e>'Iw2
    OBB    0.000000    5.00000    25.40000    -0.88448    0.00000    0.00000 Q-, 4
    25.40000 '5$: #|-
        0    AIR 1mgw0QO
        1 RAD    107.5431718565176    TH    11.00000000 !o'a]8
        1 N1 1.61726800 N2 1.62040602 N3 1.62755182 ++2a xRl
        1 CTE    0.630000E-05 1q'_J?Xmd
        1    GTB S    'SK16    ' eI2041z
        2 RAD    -349.2713337442812    TH    3.00000000 2s2KI=6
        2 N1 1.69220502 N2 1.69894060 N3 1.71544645 r(]Gd`]
        2 CTE    0.790000E-05 V13^SVM
        2    GTB S    'SF15    ' qUe2(/TQu
        3 RAD -2.9912862137173E+05    TH    1.00000001 AIR /_<_X 7
        TH    1.00000001 AIR "QfF]/:
        TH    5.00000000 bjUe+#BL
        5 N1 1.51981155 N2 1.52248493 N3 1.52859442 z@[n?t!7k
        5 CTE    0.820000E-05 /L,iF?7
        5 GTB S    'K5    ' ]mBlXE:Z
        6    RAD    -90.4865897926554    TH    1.35282284    AIR 2wU,k(F_
        7    RAD    -87.2286998720792    TH    3.00000000 @bkSA
        7 N1 1.61502503 N2 1.62003267 N3 1.63207204 OG IN-
        7 CTE    0.820000E-05 .O5|d+S
        7 GTB S    'F2    ' ke*&*mx"L
        8    RAD    491.7930148457936    TH    73.15839431    AIR 9Lt3^MKa"
        9    RAD    218.6390525466715    TH    6.00000000 @zR_[s
        9 N1 1.61502503 N2 1.62003267 N3 1.63207204 7B _Wz9y
        9 CTE    0.820000E-05 >taT V_,
        9    GTB S    'F2    ' cCtd\/ \
        10 RAD    -99.1627747164714    TH    3.00000000 sN[q.M?
        10 N1 1.51981155 N2 1.52248493 N3 1.52859442 "=f,4Zbj
        10 CTE    0.820000E-05 k:s86q
        10    GTB S    'K5    ' 1\f8-:C
        11    RAD    -182.3746109793576    TH    45.48880137    AIR j~2t^Qz
        12    RAD    -67.5075897018110    TH    3.00000000 <Dnv=)Rq
        12 N1 1.61726800 N2 1.62040602 N3 1.62755182 pv|D{39Hs
        12 CTE    0.630000E-05 7Il /+l(
        12    GTB S    'SK16    ' (>D{"}
        13 RAD    -40.7083005956173    TH    7.00000000 [:Odb?+`F
        13 N1 1.61502503 N2 1.62003267 N3 1.63207204 ]N'4q}<5o
        13 CTE    0.820000E-05 wW/wvC-
        13    GTB S    'F2    ' h" YA>_1
        14 RAD    -832.2479524920537    TH    86.31660394 AIR (j}Wt8
        14    CV    -0.00120156 >m9ge`!9
        14    UMC    -0.10260000 UJX5}36
        14    TH    86.31660394 AQBr{^inH|
        14    YMT    0.00000000 <CP't[
        15 CV    0.0000000000000    TH    0.00000000 AIR ~o;*{ Q
    END

一些公差降低得非常快速，如下表所示，其中标称数据是针对此透镜的。

	3 TH	6 wedge	7 tilt	5 YDC	7 YDC	9 YDC	12 YDC
Nominal	0.034	0.23 min	0.24 min.	0.0042	0.0034	0.0053	0.0086
Case A	0.091	0.67	0.42	0.011	0.009	0.011	0.011
Case B	0.112	0.87	0.89	0.015	0.018	0.025	0.014

将透镜位置保持公差很紧导致制造成本将会很昂贵。（看看表面7上的中心公差。）所以我们按如下方式进行：
1.运行命令THIRD SENS，查看这些参数的当前值。

!P:~oo=
    THIRD SENS p)Q='
    ID 8-ELEMENT TELEPHOTO EJrQ9"x&n
S1$&
    NORMALIZED 3RD-ORDER ANALYSIS OF TOLERANCE SENSITIVITY *O-si%@]
7^8<[8
    SS    OF    SA3 BY SURFACE (SAT) =        85.107903 rUF= uO(
    SS    OF    CO3 BY SURFACE (COT) =        21.404938 x:Tm4V{
    SS    OF    CO3/YDC BY SURFACE (ACD)    =    0.007657 0Z[8d0
    SS    OF    CO3/TILT BY SURFACE (ACT)    =    73.889722 .7zdA IKW
    SS    OF    CO3/YDC BY ELEMENT (ECD)    =    0.003941 Z"<tEOs/En
    SS    OF    CO3/TILT BY ELEMENT (ECT)    =    31.259708 Oz,/y3_
    SS    OF    SA3 BY ELEMENT (ESA) =        1.944190 qxwD4L`S
    SS    OF    CO3 BY ELEMENT (ECO) =        0.492351

2.由于我们主要关注中心误差，我们可能会尝试降低ECD的值，即当元件偏心变化时，CO3的变化。让我们添加到AANT文件（在L6M2.MAC中）的行

i%_nH"h
M .001 100 A ECD5

由于ECD已经是一个很小的数字（与列表中的其他数字相比），我们给它一个很高的权重，因此它对评价函数产生了影响。请记住，我们不能简单地将所有这些值都定为零，因为通常不能设计没有任何像差的透镜元件，并且没有光焦度。而且，这些量以不明显的方式耦合。例如，如果减少SAT的值，您可能会发现COT也变小了。
你不能给他们各自分配一个独立的值，并期望程序可以自己找到这样的组合。因此，明智的做法是一次一个地进行，直到找到最适合您透镜的参数。在这个例子中，控制ECD的值，即可得到透镜。

[^-DFq5@
    THIRD SENS 3>sA_
        ID 8-ELEMENT TELEPHOTO q:v&wb%
        NORMALIZED 3RD-ORDER ANALYSIS OF TOLERANCE SENSITIVITY SS OF SA3 BY SURFACE (SAT) =    7.027782 )![?JXf
        SS OF CO3 BY SURFACE (COT) =    4.876613 aV8]?E5G
        SS OF CO3/YDC BY SURFACE (ACD) =    0.001649 Ik|nL#JH]
        SS OF CO3/TILT BY SURFACE (ACT) =    19.621736 D7x"P-ie
        SS OF CO3/YDC BY ELEMENT (ECD)    =    0.001064 <[GkhPfZ
        SS OF CO3/TILT BY ELEMENT (ECT) =    8.602740 Yf(QU`w_
        SS OF SA3 BY ELEMENT (ESA) =    0.185606 >H?{=H+/#
        SS OF CO3 BY ELEMENT (ECO) =    0.127624

即使我们只针对其中一个（ECD），请注意所有值都已更改。该透镜的公差列于上表中的情况A.。显然，现在的公差要宽松得多，尽管这对制造商来说仍然是一个挑战。让我们再试一试。这次我们将ACT的值定为7.0，即标称值的1/10。

co%ttH\ n
M 7 1 A ACT

透镜视图如下：

公差列在上面的案例B中。对于一些公差来说，这可能是更好的预估。（我们忽略了本课程的可制造性问题：某些元件太薄，应该使用ACM监视器进行控制。）
您选择控制的数量取决于您想要影响的公差。例如，空气间隔的公差可以响应对ESA数量的控制。另一方面，透镜厚度公差可能对SAT更好地响应。您必须了解您的透镜，并尝试使用这些工具，以找到最佳目标和最佳BTOL预估。
有时这些量的作用是增加评价函数。通常这不是一个好主意，因为如果像质变得更糟，公差通常会变得更紧。但是，本课中工具的放松效果有时会超过这种效果，无论如何都会使公差更加宽松。当然，这只能在一定程度范围之内，如果评价函数太大，你的评价函数应该要求一个要求较低的值。
我们无法保证任何这些像差目标在任何特定情况下都能起作用，但经验表明它们肯定值得一试。您的公差可以放宽2到10倍。
最后，我们提到控制单个元件灵敏度的另一种非常有效的方法是使用SECTION像差。虽然本课程中讨论的数量适用于所有表面或元件，因此非常易于使用，但SECTION像差仅适用于您指定的表面范围。如果一个元件仍然被分配了一个非常紧的中心公差，即使你尝试了本节中给出的目标 - 如果某些元件的公差变得更宽松但问题元件的公差变得更紧，可能会发生这种情况 - 你可能只控制那个含彗差或球差的元件。这使您可以精确控制所需的像差，并且通常值得采取额外步骤。例如，如果表面13和14处的元件非常敏感，您可以尝试

}A`4ae=
M 0 .1 A SECTION SA3 13 14

并尝试目标和权重直到获得最佳效果。

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